Новости

Климат-контроль для комфорта и здоровья

10:45 25.04.2018

Климат-контроль для комфорта и здоровья

На российском рынке появились серии инверторных бытовых кондиционеров IONIZER и MEGA от LG Electronics. Особенностью инверторных кондиционеров является повышенная энергоэффективность, точное поддержание необходимой температуры воздуха в помещении, надежность и долговечность. 

все новости →


Рекомендации по ведению работ



Характеристики опалубочных систем PERI изложены в разделе «Опалубки для монолитного строительства». Силовой основой для этих систем как для стен, так и для перекрытий являются балки GT24 и VT. 


Универсальная балка-ферма GT24 (рис. 2.11) обладает высокой несущей способностью (высота 240 мм), устойчивой конструкцией с запатентованными мини-клиньями, решетчатой конструкцией и простотой присоединения сопрягаемых принадлежностей. 


Пиломатериалы по низким ценам для строительных работ, в том числе для устройства опалубки



Благодаря более высокой несущей способности (по сравнению с балками, имеющими конструктивную высоту 20 см) для стеновой опалубки и опалубки перекрытий требуется меньше балок, а также стальных поясов или стоек. Это снижает трудозатраты при монтаже (демонтаже) опалубочных систем. 


Балки VT (рис. 2.12) со сплошной стенкой и высокой степенью сжатия. Высококачественная ДСП, пропитанная специальной смолой, делает балку VT особо устойчивой по форме и надежной в эксплуатации. Стальные наконечники балок со сквозной заклепкой обеспечивают надежную защиту кромок на концах балок от ударов и продлевают их долговечность. Двутавровая балка VT20К разработана специально для опалубки перекрытий, ее использование экономически предпочтительнее в тонких перекрытиях. Двутавровая балка VT16К – точный по размеру заменитель брусьев в столах для перекрытий.


При строительстве очистных сооружений, винтовых пандусов в многоэтажных гаражах, эркеров, силосов и других круглых зданий необходимо выполнять стены с различными радиусами кривизны (рис. 2.13). Низкая оборачиваемость на каждый опалубочный элемент и радиус являются в этих случаях основным требованием. Сборка, переделка или повторная установка опалубки ведут к значительному повышению издержек. Система PERI RUNDFLEX решает эту проблему с помощью стандартных элементов, которые быстро и просто настраиваются на любой требуемый радиус. Опалубка RUNDFLEX рассчитана на давление свежего бетона 60 кН/м2. Элементы «RUNDFLEX» присоединяются с помощью замков BFD системы «TRIO». Эти замки бесступенчато соединяют элементы и позволяют делать вставки доборных брусьев шириной до 100 мм между элементами. Элементы «RUNDFLEX» наращиваются максимально до 8,1 м с помощью накладки для наращивания с шагом по высоте 60 см.



Общее устройство опалубки

Силовую конструкцию любой современной опалубки можно представить примерно так. Первым воспринимает давление свежего бетона рабочий слой. Чаще это многослойная фанера толщиной от 12 до 21 мм. Во избежание необратимых деформаций, нарушения допусков готовых поверхностей по СНиП или DIN, а также в интересах повышения долговечности ограничиваются прогибы: для стеновой опалубки и опалубки колонн обычно устанавливается величина 1/300 пролета; для опалубки перекрытий 1/500 пролета. 


От фанеры собираются нагрузки второстепенными балками или ребрами (в рамных опалубках). Их расчет проводится, как правило, на допустимые моменты и изгиб. 


Второстепенные балки/ребра передают нагрузку на главные. Так как эти балки/ребра стоят, как правило, гораздо реже, их приходится проверять по всем трем условиям: допустимые моменты, поперечные силы (сосредоточенная нагрузка, которая передается на тяж или стойку) и допустимые прогибы. 


Последними элементами в этой цепочке являются тяжи или стойки, которые собирают на себя нагрузку. Тяжи рассчитываются на растяжение, стойки – на сжатие. 


Для расчетов применяются следующие сочетания нагрузок: при расчете на моменты и поперечную силу – постоянные и временные; при расчете на деформации (прогибы) – только постоянные.


Подход к раскладке опалубки

Подход к раскладке опалубки зависит от выбранной системы.
К рамным опалубкам относятся, например, стеновые опалубки «TRIO», «DOMINO» (рис. 2.14), «HANDSET»; колонны «TRIO», «QUATTRO» и «RAPID»; круглая колонна SRS; перекрытие «SKYDECK». 



Раскладка осуществляется по определенным и довольно простым правилам. 


Расчет ограничивается определением режима бетонирования для стен и колонн или выбором правильных стоек для системы «SKYDEC». 


Стеновые системы «SKYDECK» при этом очень просто раскладываются с помощью программы «ELPOS». 


Описанный подход относится также к системам «VARIOFIX» (для стен) и «RUNDFLEX» (для круглых стен). 


К балочным опалубкам (рис. 2.15) относятся, например, стеновая опалубка «VARIO zugfest»; колонны «VARIO»; перекрытие «MULTIFLEX»; столы для перекрытия «UNIPORTAL», «MODUL» и «PD 8».



Раскладка всех элементов определяется по расчету, заданными являются либо допустимое давление бетона для стен и колонн, либо толщина перекрытия и допустимые деформации (рис. 2.16).



В некоторых случаях добавляются требования по ограничению нагрузок на соседние или ниже находящиеся конструкции.


Давление свежего бетона

Это основная нагрузка, которая воспринимается опалубкой. 


Бетонная смесь – своеобразная жидкость. Давление свежего бетона в первоначальной стадии является гидростатическим, то есть оно зависит от высоты налитой в опалубку смеси. Когда наступает схватывание бетона, давление больше не растет. Поэтому расчет давления на опалубку, особенно для высоких конструкций, ведется с учетом скорости бетонирования. 


Есть еще другие факторы, которые влияют на то, как давление бетона отразится на опалубке. Это динамические нагрузки при укладке бетона – удары при падений сверху и при перемешивании. Как правило, не удается подавать бетон в самый низ опалубки – в начале его падают сверху. 


В случае понижения температуры схватывание происходит медленнее – бетонная смесь дольше сохраняет подвижность. 


С учетом этих факторов составлена диаграмма 1 для определения давления свежего бетона. 


Примечание. Диаграмма 1 (рис. 2.17) взята из нормы DIN 18218.



Она действительна в условиях, данных в табл. 2.1.



Линии на диаграмме построены для разных областей консистенции (табл. 2.2).



Примечание: v – размер уплотнения по Вальтцу; а – размер расплыва. 


Чаще всего используется консистенция К3 (KR), так как такая бетонная смесь хорошо укладывается и бадьей, и насосом. 


Следует обращать внимание на зависимость от температуры и связанное с этим замедление схватывания. То же самое касается применения добавок, например пластификаторов или противоморозных добавок, которые, как правило, влияют на срок схватывания. 


Диаграмма 2 (рис. 2.18) для определения давления свежего бетона при температуре свежей бетонной смеси 5°С.


 

Правила обращения с системными опалубками


В целях снижения трудозатрат и сроков на опалубку следует выбирать такие раскладки, которые позволяют переставить укрупненные единицы опалубки. При этом надо иметь в виду три фактора. Перестановка укрупненных единиц разрешается только в пределах допуска грузоподъемных приспособлений, это касается и геометрии, и массы этих единиц. При сборке укрупненных единиц часть края опалубки станет недоступной для очистки между оборотами. Поэтому рекомендуется до первого применения еще не раскрытые штабеля опалубки всесторонне опрыскивать бетоноотделяющим средством, например «PERI BIO-CLEAN». 


При раскладке опалубки надо иметь в виду, что во время бетонирования внутренняя ее сторона претерпевает стеснение. Если в таких случаях не учесть зазор или устройства для распалубливания, то это увеличивает трудоемкость при разборке. Эти зазоры (места добора), кроме того, могут значительно облегчить установку и стыковку укрупненных единиц. 


Последнее замечание касается и других опалубок, например на лестничных клетках и шахтах лифтов, где отсутствие зазоров для распалубливания может привести к разрушению инвентарных дорогостоящих элементов. 


Аналогичная проблема возникает и для опалубок перекрытия (сначала надо подуматься о том, как опалубка должна сниматься). При ее установке детали могут подаваться сверху, а разборка осуществляется уже под готовым перекрытием даже в замкнутом помещении. 


Еще одно замечание по поводу лесов и ограждений. Ко многим системам фирма «PERI» предлагает кронштейны лесов или стойки ограждения. Приведенные для них характеристики касаются только непосредственно несущей способности именно этих изделий. Настил, поручни и т.п., изготавливаемые на месте, должны отвечать соответствующим строительным нормам.




Правила раскладки


Раскладка всегда начинается с углов или других узлов, затем доводится до середины стены, где после этого осуществляется добор.


Прямые углы

Стены толщиной 30 см (стандартное решение) и меньше 30

При стандартной толщине стен угол собирается из элементов ТЕ внутри, а снаружи из элементов TR 72 (справа, если смотреть снаружи) и TR 60. Если толщина стен меньше чем 30 см, то к элементу ТЕ приставляется вставка (рис. 2.19).



Для толщины стен 25 и 24 см могут использоваться инвентарные, стальные вставки WDA 5 (25 см) или соответственно WDA 6, имеющие готовые отверстия для тяжей. В случае их отсутствия или при других размерах вставок используется брус. 


Толщина рам TRIO составляет 12 см, соответственно толщина брусчатых вставок тоже должна быть равна 12 см, иначе бетон выдавливает вставку, что повлечет за собой дополнительные затраты на шлифование стен. 


При ширине вставок до 4 см тяж может проводиться по соседнему элементу, при толщине 5 см и больше он обязательно проводится через вставку. 


Наклон тяжа при проведении через соседний элемент может составлять не больше 6°. 


Примеры. Толщина вертикальной стены 28 см, толщина горизонтальной 23 см (рис. 2.20).



 Ширина вставки в вертикальной стене: 60–30–23=7 см.
Ширина вставки в горизонтальной стене: 60–30–28=2 см.
Толщина горизонтальной стены вместе с опалубкой: 2•12 + 23 = 47 см.
atg(2/47) = 2,4°, следовательно тяж проходит по отверстиям.
Толщина вертикальной стены вместе с опалубкой: 2•12 + 28 = 52 см.
atg(7/52) = 7,7°, следовательно тяж надо проводить либо по соседним элементам, либо через вставку.


Стены толщиной более 30 см 

Вставки ставятся к наружным элементам. В изображенном случае (рис. 2.20,а) наклон тяжа через вертикальную стену составляет всего лишь 2,8°. 


Наклон тяжа через горизонтальную стену составил бы 8,0°, с другой стороны – гайка-шайба при размещении в одном из соседних элементов не перекрывала бы рамы обоих элементов, поэтому тяж проводится через вставку.


Стены толщиной менее 18 см (рис. 2.21)

Показаны по два варианта для толщины стен 16 см и 12 см. 



Решение со вставками LA допускается только, если по-другому никак не достигается раскладка элементов, так как может не хватать жесткости внутренней стороны.


Стены толщиной более 40 см (рис. 2.22)

Комбинация элементов 72/60 заменяется более широкими элементами. При этом возникает избыток нагрузки на угловые замки BFD, который воспринимается ригелями TAR или SRZ, закрепленными торцевыми тяжами TS и при необходимости натяжными крючками (ригели SRZ). 



Если комбинация элементов не обойдется без дополнительного стыка элементов, не защищенного тяжами, как в примере с толщиной стен 60 см, то этот стык тоже следует раскрепить ригелями, которые одеваются на тяжи. При такой раскладке необходимо выдерживать правило выходящего правого элемента. 


На рисунке наверху замки BFD не показаны, их положение и количество соответствуют стандартным углам.


Острые и тупые углы

На рис. 2.23 приведены два примера непрямых углов. 



Такие углы почти всегда решаются с помощью многоцелевого элемента TRM 72. 


На наружной стороне тяжи всегда ставятся ригели TAR, передающие усилия от стыков элементов, незакрепленных тяжами, на соседние тяжи. 


Замки BFD у элемента TGE на наружной стороне ставятся на все свободные ребра, на внутренней стороне их количество увеличивается по сравнению с жестким углом ТЕ. Например, при высоте 2,70 м ставится на наружной стороне по 6, на внутренней – по 4 на каждой стороне. 


Острые углы меньше 75° не опалубливаются углом TGE, в таких случаях требуется местное решение.


Разветвление стен

Разветвления стен выполняются по подобию углов (рис. 2.24).



Если толщина отходящей стены равна 30 см и угол прямой, то используются только два угловых элемента ТЕ внутри и элемент TR 90 снаружи. При толщине меньше 30 см вставка, например WDA, ставится внутри; при толщине больше 30 см вставка ставится снаружи. При толщине больше 40 см или меньше 18 см рекомендуется замена элемента TR 90 на элементы другой ширины; если это удобнее, то можно вместо одной использовать две вставки.


Изменение толщины стены

Изменение толщины стены до 10 см выполняется c помощью деревянных накладок, полоской фанеры между элементами и ригелями TAR или SRZ (рис. 2.25).



На рис. 2.25 показано несколько вариантов выполнения. Наиболее устойчивым является вариант (б), где ригель держится двумя тяжами. 


Вариант (в) с маленьким плечом ригеля допускается только, если на более тонкой стене тоже стоит элемент 240 или 270 (там устойчивость получается за счет двух тяжей в элементе). 


Варианты (г) и (е) показывают возможную анкеровку при примыкании маленьких элементов с использованием ригелей TAR 85.
Вариант (д) недопустим, так как, во-первых, часто арматура мешает проведению тяжа и, во-вторых, не обеспечивается защитный слой бетона. 


Следует учитывать, что на одной стороне нет крепления стыка замками. Если по близости находится торцевая концовка, приходится отводить силы вдоль опалубки. 


На рис. 2.26 показан еще один вариант, когда разность толщины стен находится в пределах от 10 до 40 см.



 В таком случае угол выполняется элементами TRM 72, TR 30 и ригелями TVR 45/45. 


При большой высоте опалубки или давлении на опалубку свыше 40 кН/м2 к угловому элементу TRM следует ставить подкос.


Смещение стены

На рис. 2.27 показаны разные варианты для разных размеров смещения.



Вариант (а) применяется для смещения до 10 см, вариант (б) для смещения от 10 до 40 см, вариант (в) используется для смещения больше 40 см. 


В случаях (б) и (в) используются торцевые тяжи, проведенные через ригели TVR или TAR.


Колонны, бетонируемые вместе со стенами

Колонны, выступающие из прямой стены, могут рассматриваться как отходящие стены. На рис. 2.28 показаны варианты, которыми пользуются для колонн, выступающих не больше, чем на 20 см. 


На рис. 2.28,а изображен почти стандартный случай, но торцевая концовка уже идет на угловых элементах. Распирающую силу колонны воспринимают ригелями TVR с пропущенными через них тяжами (за ригелями торцевой концовки!). 


На рис. 2.28,б торцевым щитом служит инвентарный элемент TR 120 или TR 90.



На тяжи в таком случае одеваются две гайки. К торцевому щиту прибиваются рейки, воспринимающие распор колонны. Частота при использовании гвоздей с двойной шляпкой – по две штуки через 30 см по высоте. 


Опалубка угловых колонн сложнее: необходимы местные вкладыши.


Торцевые концовки

На рис. 2.29 показаны три варианта торцевых концовок, допускающих пропуски арматуры, например, на рабочих швах между захватками.



Вариант (а) является самым устойчивым и экономичным. Вариант (б) также очень устойчив, но за счет применения многоцелевого элемента дороже. 


Вариант (в) неблагоприятен тем, что крайние тяжи должны проводиться либо через торцевые брусья, либо выноситься с помощью навесок для тяжей за пределы элемента. 


При проведении тяжей через брусья торцевой концовки (как это показывает программа «ELPOS») появляется опасность нагружения крайних тяжей срезающими усилиями. Практика многих строек показала, что рабочие стараются крепить торцевой щит не ригелями, а тяжами. Это приводит к срезу или изгибу тяжей, при этом несущая способность этих тяжей может снизиться в три раза. В последующем использование таких поврежденных тяжей по прямому назначению (в стеновой опалубке) может привести к их разрыву. 


В случаях торцевых концовок без выпусков арматуры необходимо ставить достаточное количество замков BFD. Обратите внимание, что часть замков стоит в невыгодном положении, т.е. стык элементов не находится перед клином замка. Обязательно требуется усиление ригелями. 


В последнее время все чаще применяются варианты с инвентарными элементами для торцов. С одной стороны, стоимость комплекта опалубки растет, с другой – снижаются трудозатраты и расходы на постоянное обновление местных материалов.


Опалубка прямых стен между углами и прочий добор

Начиная от опалубленного угла или другого места изменения характера стены, раскладывают элементы так, чтобы использовались сначала самые большие элементы (шириной 270 или 240 см), затем шириной 120 см, 90 см и так далее, пока зазор не станет меньше 30 см. Это место добора можно закрыть одним из трех вариантов (рис. 2.30): а – вставкой из бруска до 10 см. Обратите внимание на проведение тяжей – при ширине вставки больше 4 см тяж следует проводить непосредственно через вставку.


Рекомендация: при постоянном использовании системы TRIO вставки одинаковой ширины часто повторяются. Их следует изготавливать более долговечными, используя вместо бруса высотой 12 см полоску качественной фанеры, например Фин-плай 21 мм, и брус высотой 9,9 см. Отверстия для тяжей (Ж24) в таком случае следует точно разместить на одинаковой высоте с элементами TRIO; 


б – дистанционной инвентарной вставкой LA (от 6 до 36 см). При этом через вставки LA проводятся тяжи на той же высоте, как и у соседних элементов. На каждый тяж одевается ригель TAR, перераспределяющий усилия на рамы соседних элементов опалубки;
в – местной фанерной вставкой, удерживаемой брусьями и замками BFD. Тяжи проводятся через вставку и ригели TAR. Ширина такой вставки достигает максимум 36 см, минимальная ширина зависит от сечения используемого бруса из расчета свободной установки замков (примерно 10 см). 


Альтернатива – разбивка на несколько вставок из брусков типа (а). 


Еще несколько общих замечаний к раскладке прямых стен: 


– ряд элементов шириной 240 или 270 см, как правило, не следует разрывать, так как это приводит к увеличению количества тяжей;
– места добора типов (а) и (в) должны находиться подальше от углов (как минимум на один элемент), так как они уменьшают устойчивость угла;
– в шахтных конструкциях или при опасности стеснения внутренней опалубки требуется зазор для распалубливания; удобнее всего вставка LA, шахтные элементы TSE или распалубочные элементы АЕ.



Особенности шахт лифтов

Как уже говорилось, в шахтах лифтов происходит большое стеснение внутренней опалубки, что в лучшем случае затрудняет распалубливание, в худшем – приводит к разрушению инвентарной опалубки. 


Нужный зазор для распалубливания можно обеспечить тремя способами. 


Использовать на внутренней стороне опалубки брусья или местный добор (рис. 2.31,а).



Они первыми извлекаются и при слишком большом стеснении разрушаются, инвентарные элементы при этом не страдают. Дополнительно можно заменить жесткие углы ТЕ шарнирными углами TGE (по диагонали). 


Использовать инвентарные вставки LA (ширина добора в таком случае должна составить не менее 10 см) – самый удобный способ, если требуется использование элементов шахтного ядра в других местах. Напряжение снимается сразу после ослабления клиньев в ригелях TAR (рис. 2.31,б). 


Использование распалубочных элементов АЕ или шахтных элементов TSE (рис. 2.31,в) приводит к тому, что при правильной раскладке имеется возможность целиком переставить шахтное ядро. При перестановке ядра ослабляются ригели TAR на элементах АЕ или приподнимаются предварительно все элементы TSE. При этом ширина сторон внутренней опалубки уменьшается, что дает возможность вынимать опалубку из шахты без демонтажа (рис. 2.31). 


На выше приведенных рисунках замки не показаны. 


Дистанционные вставки LA просто без замков вставляются между элементами. Элементы распалубливания АЕ (с 2002 г. сняты с производства, информация о них касается только тех фирм, у кого они еще есть в наличии) крепятся справа и слева замками BFD (при высоте 2,70 м – по 2 штуки), между ними и соседними элементами допускается добор из бруса. 


Шахтные элементы TSE присоединяются к соседним входящими в их комплектацию пальцами. Присоединение происходит к определенным ребрам соседних элементов, что ограничивает их выбор (углы, торцевые элементы шириной 24 см, лежащие элементы и любые варианты добора не допускаются!).


Особенности фундаментов

При возведении фундаментов основной проблемой является обычно не высокое давление бетона, а размещение тяжей (рис. 2.32).



При высоте опалубки ниже 2,40 м нижний ряд тяжей лежачих элементов находится непосредственно над землей. Выйти из положения можно с помощью брусьев высотой 5-10 см, которые подкладываются под опалубку. 


Если используются элементы высотой 1,20 м стоя, то такой проблемы нет, надо эти элементы поставить так, чтобы нижние анкерные отверстия находились на высоте 30 см от земли. При таком подъеме тяжей бетон следует уложить сразу на высоту не менее 70 см либо наклонными слоями, иначе более высокое давление внизу при уплотнении бетона может привести к тому, что опалубка встанет трапецией. 


Гораздо сложнее, если в траншеях вовсе нет возможности провести нижние тяжи. Тогда требуется местное внешнее крепление. Следует учитывать при этом, чтобы не возникали силы всплыва (вызываются, например, сильно наклонными подкосами). Верхнюю анкеровку можно вынести вверх над опалубкой, используя подвески для тяжей АН-2. 


Если стандартные тяжные материалы типа DW 15 заменяются местной проволокой, что часто делается для крупноразмерных фундаментов, то учитывается возможность удлинения этих материалов. 


Показываем еще вариант для блочных фундаментов высотой не более 1,20 м и размерами в плане до примерно 2,50x2,50 м – с использованием накладок для фундаментов (рис. 2.33).




Расстановка замков

Замки на наружном жестком углу (рис. 2.34) ставятся так, чтобы стык элементов находился непосредственно за клином, что достигается соблюдением правила правого выходящего элемента; если это невозможно, то либо переворачивают замки, либо производят усиление ригелями и лобовыми тяжами.



Замки, как правило, должны стоять на распорках, в противном случае увеличивается потребность в подкосах. 


Самое опасное место – наружные шарнирные угловые элементы, здесь ставят максимально возможное количество замков (рис. 2.35).


При приемке опалубки под бетон необходимо визуально проверить положение клиньев замков, если они пробиты до конца; чаще всего замки не дотянуты, необходимо их снять и снова установить. 


При монтаже опалубки, особенно укрупненных единиц, часто первый замок «не схватывает», так как сначала надо стянуть элементы. Поэтому рекомендуется сначала поставить вспомогательный замок в середине щита, а затем – рабочие внизу и наверху. Вспомогательный замок при этом ослабляется полностью, его снимают и используют для следующего стыка.


Расстановка тяжей

Количество и места для тяжей определяются по расчету для каждой системы. Неиспользованные отверстия тяжей следует закрыть заглушками ПВХ 20/24. 


При использовании вставок тяжи следует размещать так, чтобы гайка-прокладка в любом случае опиралась на протяжении минимум 2 см на рамы соседних элементов (рис. 2.36).



В противном случае придется использовать ригели для распределения усилий (нижний тяж).


Наращивание элементов

С помощью системы TRIO без затруднений опалубливаются стены высотой до 8,10 м. Более высокие стены требуют особого раскрепления. Количество замков BFD, тяжей и ригелей TAR принимается по расчету для каждой системы. 


Сборку элементов рекомендуется выполнять на земле. При этом необходимо обратить внимание на то, что при подъеме укрупненных единиц на горизонтальных стыках образуются шарниры. Для их раскрепления, при высоте более 5,40 м, требуется замена некоторых замков BFD на ригели TAR. 


При выборе высоты опалубки необходимо учитывать, что некоторые варианты теоретически возможны, но практически очень дороги и неудобны. 


Пример:
Высота бетонной стены 5,00 м. Следовало бы выбрать высоту опалубки 5,10 м, но сравнение раскладок даже больших элементов дает следующие результаты, сведенные в табл. 2.4. 



Следовательно, по трудозатратам и устойчивости вариант с 5,40 м предпочтительнее, но в случае, например, резервуаров он менее выгоден, так как количество тяжей увеличивается.


Подкосы

Подкосы должны фиксировать положение предварительно выставляемой стороны опалубки, воспринимать ветровые нагрузки, воспринимать временные горизонтальные нагрузки во время бетонирования и уплотнения бетона (рис. 2.37).



Подкосы не рассчитаны на давление свежего бетона, так как в таком случае возникают усилия, приводящие к всплыву опалубки.
Шаг подкосов принимается по табл. 2.5. 



Примечание. Допустимый шаг указан для подкосов RSS и RS 1000, в скобках для подкосов RS. Значения х и у являются примерными. Прямые углы в опалубке заменяют по одному подкосу.


Указания по технике безопасности

Несущая способность крановых крючков или захватов – 15 кН (1,5 тс), они применяются только попарно. 


Крановые крючки и стропы фирмы PERI подлежат регулярной проверке как грузоподъемные средства и приспособления. Подробные сведения можно найти в инструкциях на эти изделия. 


Несущая способность лесов на кронштейнах TRG 80 зависит не только от них, но и от выбранного настила. Допускается расчетный шаг кронштейнов до 1,35 м, при этом допустимая нагрузка на леса из условия вырывания кронштейнов из отверстия вертикальных ребер рам опалубки составляет 1,5 кН/м2 (150 кгс/м2). На конце лесов требуется дополнительная защита, например стойки ограждения. При распалубливании снимаются верхние тяжи только тогда, когда элементы уже подвешены к крану. Кронштейны лесов и подкосы устанавливаются на одной и той же стороне опалубки.


Oсобенности системы TRIO 330

Элементы высотой 330 см соединяются на прямом стыке тремя замками BFD. Оснастка для систем TRIO 270 и TRIO 330 одинакова. 


При высоте бетонирования до 3,3 м требуется всего два тяжа по высоте. При этом необходимо учесть, что элементы 330 имеют ассиметричное расположение отверстий для тяжей (рис. 2.38).



Если считать снизу, то при высоте опалубки до 3.3 м тяжи ставятся в первое и третье отверстия. Неправильная установка приводит к перерасходу тяжей. 


С другой стороны ассиметрично расположенное отверстие по высоте совпадает с верхним отверстием для тяжей в элементах TRIO 270, что дает возможность их совместной работы.




Назад в раздел